« Билет №17

Билет №18.
1. Механическая характеристика асинхронного двигателя. Естественная и искусственная характеристики.
Графическая зависимость М=f(s) представляет собой механическую хар-ку асинхронного двигателя

Естественной мех-ой хар-ой называется харак-ра полученная для номинальных паспортных данных. Под искуственной механ хар-ой понимают хар-ку полученную при изменении хотя бы одного параметра двигателя. Анализ механ-ой хар-ки показывает что при включении двигателя в сеть, когда вращающееся поле имеет частоту вращения n1, а ротор еще неподвижен (n2=0, s=1), на роторе создается начальный пусковой момент Мп, выражение для которого получим при s=1: Мп=(m1pU21r’2)/(2пf1[(r1+ r’2)2+ (x1+ x’2)2] ). Под действием момента понимают Мп ротор двигателя приводится во вращение, при этом скольжение уменьшается,а вращающий момент увеличивается. При критическом скольжении Sкр момент достигает максимального значения. Критическое скольжение Sкр пропорционально активному сопротивлению обмоток. После достижения моментом значения Mmax частота вращения ротора продолжает увеличиваться, а момент уменьшаться. Так продолжается пока электромаг момент не станет равным сумме противодействующих моментов. Из анализа механ хар-ки след что устойчивая работа АД будет при скольжениях S
2. Опытное определение параметров схемы замещения трансформатора.
Привенный трансформатор (т-ф).
В общем случае параметры первичной и вторичной обмоток м-т значиительно отличатся друг от друга. Эта разница тем >, чем > коэф-нт трансформации т-ф. Это затрудняет расчёт и анализ работы т-ф. Устраняется это путёь приведения всех прараметров т-ф к одинаковому числу витков, напр. К числу витков w1, т. обр. вместо реального т-ф, у кот коэф-т т-ф определён как n=w2/w1 получим эквив. Т-ф с коэф-том n=w2/w1=1 Такой т-ф наз. приведённым, при этом имеется ввиду, что приведение вторичных параметров не должно отразится на энергетических показателей т-ф, т. е. Все мощности и фазовые сдвиги во вторичной обмотке приведённого т-ф д-ны остаться такими же, какими они были до приведения.
Напр. млекромагн. мощн. т-ф
E2*I2=E2’*I2’ I2’= I2*w2/w1 E2’= E2*n
Аналогично: U2*I2= U2’*I2’ U2’= U2*n
(I2*I2)*R2=(I2’*I2’)*R2’ следов. R2’= R2*n*n
из равенства реактивных потерь: (I2*I2)*X2=(I2’*I2’)*x2’ X2’= X2*n*n
Z2’= R2’+j* X2’
Z2’=Z2*n*n Zн’=Zн*n*n
Для приведённого т-ф м-но записать сист. урав.
1 U1=-E1+I1*R1+I1*j*X1
2 U2’=E2’-I2’*R2’-I2’*j*X2’
3 I1=I0+(-I2’)
Эти уравнения б-т соотв след. эквив. схеме:

Электрическая схема замещения приведённого т-ф.
Для облегчения исследования трансформатора и их рассчётов примен. также схему замещения приведённого т-ф. Рассмотим эквивал. Схему приведённого т-ф. В этой схеме сопр. Обмоток R1,X1,R2’,X2’ показаны вынесенными за саму обмотку и включены последовательно, причём n’=1 след. что потенциал т-к А и а и т-к Х и х соотв. Равны между собой, т.к. ЭДС Е1=Е2’ Это позвол. Нам элекрически соеденить эти т-ки
И заменяем магнитную связь т-ф электич. цепью.


Т – обарзная схема замещения приведённого т-ф
Эта схема имеет электрическую ветвь R0, X0 заменяющая магн. цепь т-ф. Она полностью соотв. Ур-ям электрич. сост. т-ф.
Схема вкл. след. ветви:
первичная ветвь с сопр. Z1=R1+j*X1
намагн. ветвь с сопр. Z0=R0+j*X0
вторичная ветвь Z2’=R2’+j*X2’
и сопр. нагрузки Zн’=Rн’+/-j*Xн’
(+/-) – плюс- минус
Изменяя сопр. нагрузки Zн’ м-но воспроизвести все режимы работы т-ф. Параметры намагн. ветви (R0,X0) определяются из опыта ХХ, причём активное сопр. R0 обусл. наличием магн. потерь. Все другие параметры т-ф явл. постоянными и м-т б. определены из опытов ХХ и КЗ.

Билет №19 »